金剛石破碎機，WZP21破碎機廠家，菱鎂礦石破碎機

因為我礦鄂式破碎機不是全封閉密閉式。破碎機工作時，石料被擠壓、撞擊，石粉間隙中的空氣被擠壓而向外高速運動，帶動粉塵一起逸出，瞬間揚起大量粉塵。含塵氣流通過溜槽向下排出(少部分)或通過加料口向上排出(大部分)，使加料口周圍產(chǎn)生高濃度的粉塵。

石料破碎后，經(jīng)溜槽排到破碎機下部的受料設(shè)備(膠帶輸送機)上，由于給料口與卸料口之間有一落差，石粉流與周圍空氣產(chǎn)生剪切作用。空氣被卷進物料流中，石粉流逐漸擴散，相互的卷吸作用使粉塵不斷地向外飛揚；同時，輸送機的膠帶有一運動速度．石粉流與膠帶面的沖擊，瞬間在卸料口揚起粉塵，并向四周飛揚。

目前，新型細碎鄂式破碎機原理主要用于對老式細碎鄂破機的改造。更換破碎顎板，構(gòu)成新型“直線一修正高斯曲線”型“層壓粉碎”式破碎腔．紅星鄂式破碎機廠家根據(jù)原機器工藝、結(jié)構(gòu)和設(shè)計參數(shù)，按顎板表面曲線理論方程式逐點計算出修正高斯曲線的坐標值，設(shè)計出圖所示的破碎腔。

1)按公式計算出技改機器偏心軸轉(zhuǎn)速，計算出新的傳動比i以增大動顎擺動次數(shù)，提高破碎效率：我們的措施是保持大帶輪不變，增大小帶輪直徑，這樣可節(jié)省技改成本。

2)增加舊機器排料口調(diào)整墊片數(shù)量，例如將原有墊片數(shù)量從m片增加到n片，這樣排料口調(diào)整范圍可從m!增加到n!，增大值為(n!-m!)，以適應(yīng)水泥、礦山、筑路等行業(yè)對機器不同排料粒度的需要。

3)應(yīng)用效果，改造的30余臺細碎鄂式破碎機，大部分用于水泥熟料破碎。改造后，熟料粒度明顯降低并且分布均齊，改善了人磨物料粒度，取得了增加水泥磨臺時產(chǎn)量和降低電耗的效果。

根據(jù)實測數(shù)據(jù)可以得出以下結(jié)果：①大于25mm的粗顆粒分別從51．4％和56％降到13．1％和6．47％；小于10mm的細顆粒分別從5．6％和2．1％上升到55．3％和58．79％，平均粒度降低一半以上；②破碎后粒度分布較為集中，小于20mm以下粒度占到80％；③根據(jù)生產(chǎn)現(xiàn)場6個月的監(jiān)測，改造后破碎熟料粒度分布基本保持不變。2個廠的水泥磨在熟料破碎機改造后，由于降低了入磨熟料的粒度，磨機臺時產(chǎn)量分別增加10％和12％。在整個改造過程中我們把破碎后物料平均粒度降到5～10mm，作為改造考核指標。經(jīng)過幾十臺的改造，有效率達90％，達標率達85％以上。

我們鄂式破碎機廠家先后將兩種不同含C量的高鉻鑄鐵顎板進行了裝機試驗，同時還裝入了高錳鋼顎板進行磨損對比試驗。試驗時，各種試驗條件，如進入破碎機前的磨料粒度、磨料的總重量、排礦口的間隙等都分別相同。

高錳鋼顎板在破碎很硬的物料時，物料也對顎板產(chǎn)生了鑿削磨料磨損，產(chǎn)生著很高的形變硬化，這就是說，在受到強烈的鑿削作用時，當在加工表面的應(yīng)力超過其屈服強度時，便發(fā)生滑移而塑變硬化。高錳鋼本身硬度很低，只有HB200左右，而塑變硬化后高錳鋼的表面層硬度可達HB450-550。試驗中，為了使高錳鋼的工作表面產(chǎn)生較大的塑變硬化，以便和高鉻鑄鐵進行使用壽命的比較，我們選用硬度很高的惠水石英巖和花崗巖作磨料，經(jīng)中科院貴陽地化所測定惠水石英巖硬度，其平均硬度HV=1100kg／mm2。

鄂破磨損試驗表明：含c為2．4～2．6％的高鉻鑄鐵顎板的磨損情況比高錳鋼顎板只稍好一點；含c為3．6％的高鉻鑄鐵顎板破碎花崗巖時，使用壽命比高錳鋼鄂板提高1．67倍，破惠水石英巖時，使用壽命比高錳鋼顎板提高1．58倍。試驗中，未發(fā)現(xiàn)高鉻鑄鐵顎板斷裂的情況，我們對破碎后的磨料粒度進行檢測，觀察到高鉻鑄鐵顎板破碎后的磨料粒度比高錳鋼顎板破碎的粒度要細小和均勻一些。

鄂破機: http://www.fenjiji.net/cp/p1.html
鄂式破碎機廠家: http://www.hxzg.com/espsj_2.html
鄂破: http://www.rsjq.org/art/20104.html

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